Beschreibung
Technische Parameter
Oxidationsgraben -Konstruktionsrechner
Das Folgende ist Aquasust für Sie, um die richtige Art zu sortieren, um die Belüftungsmenge zu berechnen:
- Blauer Block ist der Design -Datameter: werden ausgefüllt
- Braun: Prozessdaten berechnen
- grüner: Letztes Ergebnis für Ihre Prozesse
| 1.Aquasust-- Oxidationsgrabenprozessdesignparameter: | ||||||||||
| Designbehandlung Wasser Volumen Q = | 300 | m3/d= | 12.50 | m3/h | ||||||
| Einnahmewasserqualität: | Wasserqualität des Abwassers: | |||||||||
| Inlet Water Codcr = | 1620 | mg/l | KABELJAUCr= | 324 | mg/l | |||||
| Bod 5= S 0= | 840 | mg/l | Bod5=Sz= | 126 | mg/l | |||||
| Tn = | 250 | mg/l | Tn = | 30 | mg/l | |||||
| Nh 4+- n = | 180 | mg/l | NH4+-N= | 18 | mg/l | |||||
| Alkalinitätssalk = | 280 | mg/l | pH＝ | 7.2 | ||||||
| Ss = | 180 | mg/l | Ss=ce= | 20 | mg/l | |||||
| f=mlvss/mlss = | 0.7 | Mischungskonzentration x = | 4000 | mgmlss/l | ||||||
| Mindestschlammalter wird verwendet | 30 | d | Gelöste Sauerstoffkonzentration des Abwassers des Belüftentanks | 2 | mg/l | |||||
| Dämpfungsfaktor KD = | 0.05 | d-1 | Aktivierter Schlammertragskoeffizient y = | 0.5 | mgmlss/mgbod5 | |||||
| Durchschnittliche Sommertemperatur T 1= | 25 | Grad | Denitrifikationsrate Konstante QDN, 20 bei 20Grad = | 0.07 | Kgno3--N/kgmlvss | |||||
| Durchschnittliche Wintertemperatur T 2= | 15 | Grad | Denitrifizierungstemperaturkorrekturfaktor = | 1.09 | ||||||
| Restalkalität | 100 | mg/l | Nitrifikationsreaktionssicherheitsfaktor K = | 2.5 | ||||||
| Erforderliche Alkalität | 7.14 | Mg Alkalinität/MGNH 4- N Oxidation | Sauerstoff für die Nitrifikation erforderlich | 4.6 | Mgo2/MGNH4-N | |||||
| Ausgangsalkalität | 3.57 | mg alkalinität/mgno 3+- n Reduktion | Sauerstoff zur Denitrifikation verfügbar | 2.6 | mgo2/mgno3+-N | |||||
| Gelöster Sauerstoff Konzentration während der Denitrifikation |
0.2 | mg/l | Wenn der biologische Schlamm ungefähr enthält | 12.40% | Stickstoff für Zelluläre Synthese |
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| 2. Berechnung | ||||||||||
| (1)Aerobic Zone Volumenberechnung | ||||||||||
| 459 | m3 | Aerobic Tank Hydraulic Retention Time t 1= | 1.53 | d = | 36.72 | h | ||||
| 3. Berechnung der hypoxischen Zone | ||||||||||
| (1) Oxidationsgraben biologischer Schlammproduktion | ||||||||||
| 42.84 | kg/d | |||||||||
| (2) Für Zellsynthesistkn = | 5.31 | kg/d | Das heißt, es gibt tkn x 1000/300 in tkn = | 17.71 | mg/l | |||||
| Daher ist die [NH 4- n] oxidiert = | 144.29 | mg/l | Reduktion erforderlich [no 3+- n] = | 43.29 | mg/l | |||||
| (3) Denitrifikationsrate | ||||||||||
 |
0.036 | kg/(kg.d) | ||||||||
| (4) Volumen der hypoxischen Zone V2 | ||||||||||
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425 | m3 | ||||||||
| Anoxischer Tankhydraulik -Retentions -Zeitpunkt2= | 1.42 | d= | 33.98 | h | ||||||
| 4. TOTAL Tankvolumen des Oxidationsgrabens | ||||||||||
| V=V1+V2= | 884 | m3 | Total hydraulisch Retentionszeit t = |
2.95 | d | |||||
| Das Design nimmt V=an | 900 | m3 | ||||||||
| Entwerfen Sie effektive Wassertiefe H = | 3.5 | m | Designbreite B = | 5.5 | m | |||||
| Dann die Gesamtlänge der Erforderlicher Graben l = |
46.75 | m | Übernehmen Der lineare Grabenabschnitt = |
22.5 | m | |||||
| Wirksames effektives Volumen = | 1198.87 | m3 | Tatsächliche Verweilzeit t '= | 4.00 | d | |||||
| 5. Alkalitätsbilanzberechnung | ||||||||||
| (1) Nitrifikation verbraucht die Alkalinität = | 1030.25 | mg/l | ||||||||
| (2) Denitrifikation erzeugt Alkalinität = | 154.54 | mg/l | ||||||||
| (3) Die Entfernung von Bod5 erzeugt Alkalinität = | 71.4 | mg/l | ||||||||
| (4) Restalkalinität = | 175.69 | mg/l | ||||||||
| 6. Kalkulation des tatsächlichen Sauerstoffbedarfs | 7. Kalkulation des Standardsauerstoffbedarfs | |||||||||
| (1) Carbonation Sauerstoffbedarf (CSB) | Drücken Sie die Set -Bedingungen = | 0.85 | = | 0.95 | ||||||
| 254.17 | kg/d | CS(20)= | 9.17 | θ= | 1.024 | |||||
| CS(25)= | 8.38 | |||||||||
| 678.83 | kg/d | |||||||||
| (2) Nitrifikation Sauerstoffbedarf (NOD) | ||||||||||
| D2=4.5×Q(N0-Ne) = | 218.7 | kg/d | ||||||||
| (3) Sauerstoffproduktion durch Denitrifikation | 8. Schlammrückflussberechnung | |||||||||
| D3=2.6×Q×NT= | 33.76 | kg/d | Gemäß der festgelegten Bedingung x0= | 250 | mg/l | Xr = | 10000 | mg/l | ||
| Von Qx 0+ QR=(q+qr) x wir bekommen | ||||||||||
| (4) Nitrifizing Restschlamm NH 4- n Sauerstoffbedarf | 187.5 | m3/d | ||||||||
| D4=0.56×WV×f= | 16.79 | kg/d | ||||||||
| (5) Gesamtsauerstoff | ||||||||||
| D=D1+D2-D3-D4= | 422.31 | kg/d | 9.Residual Schlammvolumen | |||||||
| W=WV+X1Q-xeq = | 27.54 | m3/d | ||||||||
| Nehmen Sie den Schlammwassergehalt P = | 99.20% | |||||||||
| 3.44 | m3/d | |||||||||
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